欢迎访问优色品牌官网!

在线反馈|关注我们|网站地图|English

液晶拼接屏

AAA级信用企业阿里国际&TUV审厂认证
平安城市推荐品牌行业液晶拼接屏十大品牌

专用显示解决方案领军品牌

全国服务热线18923434587
400-830-9881
行业新闻

联系优色

全国服务热线:18923434587
400-830-9881

电话:0755-89810577
传真:0755-89810577
地址:深圳市宝安区沙井新沙路鑫鑫田工业园10栋3楼

新闻中心

当前位置:首页 >> 新闻中心 >> 行业新闻

“黑科技”显示,让世界更智慧

新闻来源:液晶拼接屏人气:215发表时间:

随着高科技泛滥之后,一些让人感到"不明觉厉"的新硬件、新软件、新技术、新工艺、新材料等逐步出现在我们的视野,由此引领人们进入了“黑科技”时代,在显示领域亦是如此,层出不同的显示技术亦以其精彩的显示被冠上了“黑科技”之名,或是高精尖的技术、亦或是高时尚的创意造型。显示正用其千变的“黑形象”改变着我们的观感世界,让智慧时代下的世界因显示而更具魅力。  


黑科技


创意让显示惊喜不断


随着传统显示屏市场产品同质化日益突出,具备应用创新的差异化产品越来越受到市场的青睐。尽管已经快将近10年的时间,但是北京奥运会开幕式上徐徐展开的国画长卷依然历历在目,随之以后百变的舞台数字舞美设计、商用显示的个性需求不断彰显,显示屏正在彻底颠覆了显示屏在人们心目中的印象:原来显示屏亦可以突破呆板沉闷,具有无限的创意、无限精美! 

 

创意显示依然停留在只有大型活动中才能凸显创意吗?创意显示早已经用星星的燎原之势悄无声息在开放。应用于博览馆,打造全新的数字化互动体检时光隧道,隧道两侧采用高清小间距LED屏、底部自带智能感应的互动地板屏从上到下浑然一体,将呈现之物的细节展现得淋漓尽致,带来无限的遐想。应用于投影,LED显示与投影的互动,模拟着某一场景,物在其中,人亦在其中,人物一体,新鲜的体验冲击着视觉观感,随着装置内容的不停改变,每一刻都会看起来意义非凡。  


随风而起的创意之屏,不仅仅是屏的造型创新,更是涵盖生活、艺术、科技等方方面面的智慧综合体,越来越多的显示厂商不仅仅在显示器技术上的不断追求,造型以及零部件设备等都同频进行创新发展,也更加朝着灵活的创意化设计发展,显示不仅仅只是呆板的一个设备,随着创意无限的出现,拥有着最新的角色身份——空间优化者,成为景观的塑造大师,打造无处不在的美丽“视”界。  


户外显示颜值吸粉爆灯


目前,LED显示屏已经广泛运用于各个领域,在日常生活中,LED显示屏已经成了必不可少的显示器件,尤其户外显示屏,已经成为了城市的美化和现代代的一个标志。新形势下,户外媒体开始进入场景建设与消费者需求契合的“智慧户外3.0时代”,突破传统思维、积极转型升级已经是大势所趋。  


8月份备受关注的纽约时代广场上的可口可乐广告屏,这件68英尺高、42英尺宽的建筑外表面动态装置,由1760个运动的LED屏柱组成,呈现出非常光滑的流动效果。每一个高分辨率的LED立方体都被编程成能独立延伸和收缩单元,延伸到人群中,将可口可乐带到生活中,每个屏幕可单独编辑显示内容的3D机械标志已然成为突显城市魅力的艺术品。运动品牌商NIKE在马尼拉建造了一个别具一格的200米的LED跑道,利用LED显示屏互动技术,完美的把NIKE的产品体验和服务结合在了一起;潘婷用会脱发的广告牌强化空气污染对秀发造成的影响,而最终凸现营销战役的主角——潘婷防脱发洗护产品……  


广告不再仅是广告,显示亦不只是显示。有了智能、互动、创新的元素融合,如今户外广告已经不仅仅只是单纯的展示,而是围绕品牌链接、大数据应用的3.0时代逐步进化到智慧的价值战之中。户外广告显示凭借先天的优势和后天的美貌,和城市景观设计融为一体,为城市建设加分,成为一道赏心悦目的落地景观。  


舞台让显示舞动灵性


近年来,显示屏租赁市场呈蓬勃发展之势。随着我国文化、娱乐、体育产业的快速发展,以其为载体的租市场应运而生,无论是舞台演艺、体育赛事还是公司年会、产品发布会、行业展会都催生出了巨大的需求,而在这股热潮中,舞台应用,显示越来越更具有个性与造型。  


如2017年双十一晚会无论场馆外还是场馆内的布置、主副舞台的造型和灯光、地面和墙面的LED屏、现场的音响效果,均是业界顶配、很豪气很任性!围绕天猫logo造型主舞台的是一整面巨大的异型白色模型,通过投影和大面积舞台投影墙合力形成3D视频空间,产生极富冲击力的视觉效果。何止双十一晚会,每一场晚会,其精彩的数字舞美效果都是观众津津乐道,而千奇百态、各有造型的显示更是最直接冲击着人的视觉感官。  


舞台的现场感染力无人能比,甚至让人的血液在瞬间被引爆。伴随着人们日益上升的文化生活的需求,对舞台的需求亦不再仅仅是关注在表演者的身上,而对数字舞美的设计亦有了质的提升。不仅要求能打造创意、科技的梦幻数字舞美效果,还能为现场观众创造一场绝美的舞台视觉盛宴。而作为其中重要的显示一环,多样显示屏的不断加入,使得LED舞台租赁屏更加炫彩夺目,更加有吸引力!  


智慧零售让显示焕“新”颜 


当前,零售行业正面临着一场彻底的洗牌之战,各行各业都聚焦着这一场颠覆之战。腾讯在2017年全球合作伙伴大会上,重新定义智慧零售——破除“二选一”连接无处不在;而云栖大会继2016年提出新零售在今年大会“新零售”再度作为大会热点被提出。在其中都不难发现,零售将越来越“新”,亦越来越智能。而在这一智慧零售之下,显示屏亦不能“扯后腿”,其亦在助力新零售变革的改变。  


酒店采用动感酷炫的LED玻璃智屏隔断设计,以室内空间隔断的形式,将奢华的西餐厅缔造出潮流、开放的活力空间,淋漓尽致凸显奢华、时髦的设计理念,构造出极具未来感、科技感的创意空间,诠释富有品位格调的炫酷感。零售购物在360度led显示屏的环绕之下,全方位进行购物环境、企业宣传、品牌故事的宣传,让宣传无处不在,改变传统的购物模式。  


随着智能产品时代的全面到来,VR、AR、全息、光场等一系列高技术含量的产品为城市高端商业地产,新零售添加了不少科技化的新鲜元素。新零售模式则以人为驱动力、以消费者为核心的新零售因其的人需求,让显示有了更多的用武之地,而不断改变的显示让消费者与商品进行真正的零距离接触,或是互动、或是精准体验亦或是视觉冲击,新零售的显示将会迎来新一轮的创新改革机遇。

此文关键词:
  • 主页
  • 气电式剥皮机
  • 压延机
  • 富士断路器
  • 主页 > 压延机 >

    YST 481200解槽能量平衡测试与计算方法五点进电和六点进电预焙阳

      发布时间:2018-03-22 00:25

      YST 4812005 铝电解槽能量平衡测试与计算方法五点进电和六点进电预焙阳极铝电解槽.pdf

      1.本站不保证该用户上传的文档完整性,不预览、不比对内容而直接下载产生的反悔问题本站不予受理。

      H 92 中华人 民共和 国有色金属行业标准 YS/T 481-2005 铝电解槽能量平衡测试与计算方法 五点进电和六点进电预焙阳极铝电解槽 Aluminiumcelltestforenergybalanceanditscalculatingmethod -Five-pointfeedcurrentandsix-pointfeedcurrent prebakedanodealuminium cell 2005-05-18发布 2005-12-01实施 国家发展和改革委员会 发 布 YS/T481-2005 目 次 前言 ·················································································································,一 m 1 范围 ···············································································································…… 1 2 通则与基本量 ··················································································.·…… 1 3 密闭型预焙槽各部温度测量 ················································…·…,……3 4预焙槽能量平衡的计算方法 ·······················································.·..…… ,……6 5 铝电解槽能量平衡分析 ········································,·········.·……, ……,二,.10 附录A (规范性附录) 五点进电和六点进电预焙阳极铝电解槽电压平衡测试与计算方法 ······…… 12 YS/T481-2005 前 言 随着我国铝电解槽技术的发展,各种进电方式的大容量预焙阳极铝电解槽投产运行,其中大面五点 进电和大面六点进电铝电解槽是大容量铝电解槽技术的发展方向。本标准是结合我国铝电解发展实际 情况,本着科学性、合理性、适用性的制标原则、为指导铝电解生产合理用能而制定的。 本标准附录A为规范性附录。 本标准由全国有色金属标准化技术委员会提出并归口。 本标准由全国有色金属标准化技术委员会负责解释。 本标准由中国铝业股份有限公司广西分公司和贵阳铝镁设计研究院起草。 本标准主要起草人:刘永刚、易小兵、张庚民、杨朝红、王哗、王朝鹏。 YS/T481-2005 铝电解槽能量平衡测试与计算方法 五点进电和六点进电预焙阳极铝电解槽 范围 本标准规定了冰晶石一氧化铝熔盐电解法密闭型中间点式下料大面五点和大面六点进电预焙阳极 铝电解槽能量平衡的测试方法与计算方法。 本标准适用于冰晶石一氧化铝熔盐电解法密闭型中间点式下料大面五点和大面六点进电预焙阳极 铝电解槽能量平衡的测试与计算。 2 通则与基本I 铝电解基本过程的总反应式 铝电解基本过程的总反应式见公式(1), 。、。 3 。 。二,. 3N 。。 3(1一 N) 八h曰9十 下气-二;七 = 乙八L十 ; .,-,曰,十 CO ···············……(1) 上十 1V 1t 1Y 1+ N 式 中: N— 阳极气体中CO:的体积百分比,N=[COa/(COa+CO)]X100 ,其测定方法为: 在进行阳极气体中CO:的体积百分比测定之前,确定需要测定的电解槽 ,在电解质结壳面上,凿开 一个圆形的洞,洞口大小与烟气采样器的采集口相当,电解槽内的其他火孔要堵上。 把烟气采样器的采集口对准所开的洞口,对好后把采集口周围的空隙封堵好,防止空气进人烟气采 样器。烟气采样器的另一端接双联球,操作双联球进行烟气采集。 采集到的电解槽烟气通过奥氏气体分析仪,分析烟气中CO:的百分含量。 2.2 物料平衡 2.2.1 电解槽每小时产铝t1 电解槽每小时产铝量见公式((2)0 M一。.3355Iq ·········································一 (2) 式 中: M 电解槽每小时原铝产量,单位为千克每小时(kg/h); 0.3355— 铝的电化学当量,单位为克每安培小时[g/(Ah)]; I— 电解槽通过的电流强度,单位为千安((kA); i 电流效率,单位为百分数(%)。 2.2.2 妞化铝消耗f 氧化铝消耗量PAI1,、的计算见公式((3): PA,zos=。·634幼 ···················。···············…·…(3) 式 中: 尸A,叭 氧化铝的消耗量.单位为千克每吨铝(kg八一AI); 0.634— 氧化铝的电化学当量,单位为克每安培小时 g「/(Ah)]. 2.2.3 氧化铝理论单耗 氧化铝的理论单耗P从马理为1889.7kg八一AI。 2.2.4 碳的理论(最小)消耗f 阳极氧化讨程 中产生的一次气体全部为 co:时 ,按铝 电解 总反应 式 (1)计 算 ,碳的理论消耗量为 YS/T481-2005 333.3kg八一Al. 2.2.5 碳生成COZ和CO的电化学当A 碳生成CO:的电化学当量为 。.112g/(Ah) 碳生成CO的电化学当量为0.224g/(Ah), 2.2.6 COz的生成i co:的生成量PC-2(或Pco,)计算见公式(4): Pco,一恶 Xx4545 PCO,一_43(2一枷4247 ……,。··········……(4) 或 ,、。2一寻(卜专)XZM 式中 : 的生成量,单位为千克每小时((kg/h){或千克每千克铝(kg/kg-AD), Pco,(Pco,)— CO, 2.2.7 CO 的 牛成 . CO的生成量Pco(或Pco)计算见公式((5): 3(1一 N)、 28 . . . Pco=,福一下不下一 X } l es卜王丫 J4 P 8 2 或 C 0 - 一 青一)X‘2 7 一 r (5 ) P 一 8 2 M C O 一 - 专一)X‘2 7 式中: 风。(或Pco)— CO的生成量,单位为千克每小时(kg/h){或千克每千克铝((kg/kg-Al)), 2.3 铝电解棺的电压平衡 2.3.1 电压平衡按附录A的规定计算。 2.3.2 体系内电压降计算见公式((6): E休系内=U阳极+Ua化+U电解质+U阴极+U效应 =V立柱母a+V阳极母线+V阳极+V护底+V阴极母线+V效应分神+V极间 ”’““····……(6) 公式((6)中各参数的计算和说明见附录A, 2.3.3 将电解槽生产技术条件和物料单耗及作业制度填写在表 1中。 表 , 生产技术条件、物料单耗 序 号 项 目 单 位 指 标 值 1 实际电流强度 kA 2 阳极电流密度 A/cm 3 铝液水平高度 Cl】1 4 电解质水平高度 Cm 5 工作电压 V 6 极距 en i 7 平均分子比 8 电解质中添加剂 % YS/T481-2005 表 1(续) 序 号 项 目 单 位 指 标 值 s 效应系数 次/台 ·日 10 氧化铝单耗 kg/t-At 11 氟化铝单耗 kg/t-AI 12 氧化钙单耗 kg/t-AI 13 冰晶石单耗 kg八一AI 14 炭阳极单耗 kg/t-AI 密闭型预焙植各部温度 测t 3.1 测f器具 3.1.1 点温计:测量范围。-500-C, 3.1.2 表面温度计:测量范围0-5000Co 3.1.3 热电偶及补偿导线.1.7 红外线槽壳底部 槽壳底部温度测量分布按图1进行,测温布点可选择在网格点的中心位置,并尽量等距离布点。 箱壳钥底板温度 筋板腹板温度 筋板底板渴度 图 1 槽壳底部各测温点分布示意图 在测量槽壳底部钢板温度的同时,需测量各底筋工字梁的腹板和底板温度。 3.2.2 描壳侧部 槽壳侧部温度测量按图2进行布置测温点。 高度方向:以端部(或侧部)双围带对应的中部、每个阴极钢棒窗口上,下部位布点,即分为3组测 温带。 长度方向:每隔一组摇篮架布置一测点,位置选在两组摇篮架之间的槽壳钢板中点。 YS/T481-2005 测槽壳侧部温度同时,需测量各侧筋工字梁的腹板和底板温度 筋板、侧板沮度 日一袒二 胜 J }/} a 二一一户一 门口 b 了 }{ 月.创 - 口口 口口 口口 [ } } X // 旧 } 〔L (槽A,B两大面) (槽D,E两端面) 图2 植 壳侧部测 温点位置示意图 3.2.3 密封集气策 密封罩各部温度的测量按图3进行布置测温点: a) 侧部罩:每组槽罩上、中、下各布一测温点; b) 端部罩:方形槽罩上、中、下各一测温点,三角槽罩 1-2点; c) 水平罩:在槽两侧每两组导杆对应的中部位置上布置测温点。 3.2.4 槽沿板 槽沿板温度测量,选在槽沿板外侧面布测温点,布点位置应对应于槽壳大面和端面的侧部测温点位 置,每个位置测量 1点温度。 3.2.5 阴极钢棒 阴极钢棒的测温点,选择在每根阴极棒的内、外两侧各布置 1个点。每根阴极钢棒的铝一钢焊(或 压接)片的铝头侧布置 1个侧温点。 3.2.6 铝导杆 铝导杆的测温点,选在槽罩上每根铝导杆的外至卡具之间的中部位置,测点为每根铝导杆的内 外侧各 1点。 3.2.7 摇篮架 摇篮架测温点布置,对应于槽壳侧部钢板的筋板温度测量方法。 3.2.8 电解质温度 在电解槽A,B两个大面的加工面中部,出铝端、烟道端各选一个电解质温度测量点。 3.2.9 烟气流f、压力及温度 在电解槽排烟支管的观测孔上,采用专用仪器对电解烟气的流量和压力进行测定。同时测量电解 烟气的温度。 3.2.10 环境温度 在测量各部位温度的同时,测量附近的空气环境温度。包括: a) 槽(间)侧面上部(操作面)环境温度; b) 槽(间)侧面下部环境温度; c) 槽出铝端环境温度; d) 槽烟道端环境温度; e) 槽底环境温度。 YS/T481- 2005 图3 槽罩、阳极导杆各部位测温布点示意图 3.2.11 残极温度 残极测温点,选在更换出的残阳极的上表面 1--4点。 3.2.12 钢爪温度 选择 1-2组处于正常更换周期的中期生产阳极碳块,对其每根钢爪进行 1点温度测量。 YS/T481-2005 4 预焙槽能f平衡的计算方法 4.1 能f平衡的计算原则 4.1.1 能f平衡计算温度基础 计算电解槽能量平衡的温度基础,取Tk=298K(250C)为温度基础。 4.1.2 能f平衡的计算体系 密闭型预焙槽的能量平衡计算体系见图4,应包括: 槽底一槽壳侧部(包括端部)一阴极钢棒头一槽沿板一四面侧部槽罩一顶部水平罩一铝导杆 图4 电解槽能f平衡计算体系示意图 3 槽体散热损失计算部位 为了准确地计算电解槽的槽体散热损失,将槽体分为如下几个部分进行计算: a) 槽壳侧钢板; b) 槽壳端钢板; C 槽底钢板; d) 槽壳侧部及端部筋板; e) 槽沿板; f) 槽四周槽罩; g)槽顶水平罩; h) 铝导杆; i) 阴极钢棒。 4 能f收入、支出平衡的计算时间单位 能量收人、支出平衡的计算时间单位以1h为计算时间单位。 5 体系内电压降计算 计算体系内电压降按公式((6)进行(见2.3.2). 6 能f]平衡方程式 根据计算温度基础和计算体系,确定能量平衡方程式,见公式(7): 一 Q电能一Q.11.+Q连军,+唉一+Q簇 十Qw碳-tm.+Q热损 YS/T481-2005 式 中: 嗓r— 在计算温度t、下发生电化学反应所耗的全能,单位为千焦每小时((kJ/h); 俄矿— 电解烟气离开体系时(温度为t,)所带走的热量,单位为千焦每小时(kJ/h); 唉一、— 产物铝液离开体系时(温度为tz)所带走的热量,单位为千焦每小时(kJ/h); 唉矿— 更换出的残阳极离开体系时(温度为t,)所带走的热量,单位为千焦每小时((kJ/h); 略谕— 原材料加热的热量补偿,单位为千焦每小时(k/h): 注:当环境温度 协 小于计算温度 tk时,原材料需加热至tk,所需热量为正值。当铸t‘时,对计算体系而言,需带 走热量为负值。一般而言,体系计算温度与环境温度差值不大,此项可忽略不记。 甄h9— 体系向周围环境通过对流、辐射和传导而损失的散量,单位为千焦每小时(kJ/h). 4.1.7 铝电解反应能计算 按铝电解总反应式,即公式(1)可知: △瑞\。一[,呱“Mlff(D+恙 呱“SCO,-C(十旦兴瑞)△呱8W-()〕A- }Hf298A1,0+心AH,z9ea.3 (8) AH0 △月,反应一乏1猎7MX。‘ (9) 8 对流热损失的计算 对流热损失的计算见公式(10): Q对一a对((t,一t,)S ·································……(10) 式 中: Q,t— 对流散热损失,单位为千焦每小时((kJ/h); t,— 环境温度(距散热体 。.5米高处),单位为摄氏度(℃); t2— 给热面温度,单位为摄氏度(℃); S— 给热面面积,应按图纸资料查出或按实测进行计算,单位为平方米(m1); a,;— 对流换热系数,单位为千焦每平方米小时摄氏度 k「J/(M2·h℃)习; 对于水平向上的给热壁:物上二1.3外 ‘ 对于水平向下的给热壁:.,f下=0.7a,1; a。一A3(t2一t,)3 ,计一告(t,一,) 对于介质为空气的紊流情况,A 与ti的关系如图5所示,各散热面的.t值应按实测温度计算出 tit,再按图5曲线 辐射热损失计算 辐射热损失的计算见公式(11): 「/T 0 1T,}0-i Q辐 一c‘opl匕1100)一(而)一乃 ..……’.·····……(11) 式 中: Qm$- 辐射热损失,单位为千焦每小时((kJ/h); 散热面的黑度系数; c}- (m,·h · 绝对黑体的辐射系数,其值为20.7665kJ K); 爷卜一.一角度系数; S— 辐射面积,单位为平方米(m)e YS/T481- 2005 4.2 能f收入的计算 能量收人(即Q电能)的计算见公式((12); Q电.=36007E休系内 12) A2.,0 50 100 200 300 400 500 600 计℃ 图5 A,与tf;关系图 4.3 能f支出的计算 4.3.1 铝电解反应能 按 公式(1),反应所需要 的总能量计算 见公式(13): AH从rr 2,Hr}= M X 10 (13) 2X 27 4.3.2 CO,C02气体带走热f CO,CO。气体带走热量(Qco+Qco,)计算见公式(14): Qco+Qco,一(AHco+AHcoi)/器X10····················…·…(14) 3(1一 N). ! H-O = C,.dT 1+ N ︸ AH- = 拼33NN- 厂rzC一d,_丁 ·······························、·……门6) 一 1+NJ二一lco - 公式(14)和公式(15)中: cpco:一10.55+2.36X10-T一2}04X105T一; Ca。一6.79+0.98X10-BT一0.11X105T一,; T,二273+t,— 厂房环境温度,单位为开尔文(K); 几=273-4-t,- 槽上排烟管中测量的烟气温度,单位为开尔文(K)o 3 空气带走热f 空气带走的热量呸a的计算见公式((17): Q空气=mZ,c(讯一T,)V2} ················-··········……(17) 式 中 : my— 该系统每立方米空气的重量,单位为千克每立方米((kg/m); c— 空气比热,单位为千焦每千克开尔文[kJ/(kgK)]; T2- 烟气离开体系时的绝对温度,单位为开尔文(K); T,— 环境的绝对温度,单位为开尔文(K); YS/T481-2005 当T共273+30K时,应查表修正m空及 ‘的数值。 V,— 自然对流进人罩内空气的流量,V空=肠一(V,Io+V,Ioa),单位为立方米每小时(Nm/h); V— 电解槽烟气流量,单位为立方米每小时(Nm/h); VcoZ一COi气体LRj,Vco,一恶X器X22.4,单位tAP*vdN时(Nm/h); 3N (1一 N) Vco- Co气体流量,Vco= 1+ N X器X22.4,单位为立方米每刁、时(Nm/h), 4.3.4 产物铝液带走热f 产物铝液带走的热QA】分为3部分,其计算见公式(18): QAI一QAI.+QA14$+QAIl ··························… …(18) QAI.一 1‘M(t,一1k) ·································……(19) QAIM=3M ·······································……(20) QAIR= c,M (:一t,) ·································……(21) 式 中: CI— 铝在20`C^658℃的平均比热,其值为c1-0.967k1/(kg`C); t1— 一铝的熔融温度,单位为摄氏度(℃); tk— 体系温度,单位为摄氏度(℃); A— 铝的熔化热,其值为a=395.733kJ/kg; C— 液体铝熔点以上的平均比热,其值为C=1.075kj/(kg0C); t,— 铝水离开体系时温度,单位为摄氏度(℃)。 4.3.5 残 极块带走热f 残极块带走的热量嗽极计算见公式((22): QAS= nc(T,一TO 式中 : _Dn一每小时换极数, 。— 残极重量,单位为千克((kg); c- 碳块比热,其值为c=0.709kj/(kgK); Tk— 体系计算温度,单位为开尔文(K); T,— 换出残极绝对温度,单位为开尔文(K),其值为T,=(t,i-t,)/2+273; 其中:t和t,分别为实测得到的换出残极上表面的温度和电解温度,单位为摄氏度(℃)。 4.3.6 钢爪带走热f 钢爪带走的热量Qm计算见公式((23): QA一合me(T,一TO 式中 : Dn一每小时换极数; 二— 每组阳极的钢爪重量,单位为千克((kg); c— 钢爪比热,其值为c=0.5004kJ/(kgK); Ti- 钢爪的绝对温度,单位为开尔文(K); 几— 计算体系的绝对温度,单位为开尔文(K). 4.3.7 换块散失的ARI 换块散失的热量吼,计算见公式((24): YS/T481- 2005 Q*,一60D8(Qn+Qw) 式中 : t— 每次换块所用的时间,单位为分钟(m); Dn一每小时换极数; S— 每组阳极底掌的面积,单位为平方米(m}); Q对、Q辐— 按公式(10),(1”计算,其中助上=1.3a对,黑度系数。一。9,辐射角度系数9}=1.00 4.3.8 电解槽体系内各部的散热损失 当预焙槽的各部位热流量,采用热流计仪表直接测量电解槽各部散热损失热量的方式时,计算各部 散热损失的方法可按表2的计算公式及参数进行计算,将测量后的计算结果,或用计算法计算的结果, 填写在表3中并进行热平衡计算。 表 2 预焙 阳极铝 电解槽 能.平衡计算公式及参数表 平均温度 环境温度 位 置 梦 ℃ ℃ CoET A, a对 计算公式 1,集气罩 水平罩 20.7665义1只1 1.3-n Q时十Q辐 侧 罩 20,7665又0.15汉0.8 Qn十Qm 端 罩 20.7665XO.8XO.3 Q对+Qa 2、导 杆 20,7665又0.15汉0.7 Qn十Qr. 3,槽 沿板 20.7665又0.82又 1 1.3n, Q对+Qm 4,槽 壳 Qn十Qv 侧板 、侧筋 20.7665又0.82冰0.7 1.3an Qn+蝙 端板 、端筋 20.7665X0,82又0.7 Q己十Qa 底 板 20.7665火0.82K0.5 0.7.对 Q州+Q福 5、阴极棒头 20.7665汉0.82汉0.5 场 一Qa 6、铝 头 20.7665火0.15义0.1 Q}r+Q% 7、换 块 20.7665X0.63X1.0 Qw+Qs 5 铝电解槽能t平衡分析 5.1 能f利用率评价 能量利用率等于电解有效能量与输人能量的百分比。铝电解有效能量为在电解温度下进行铝电解 反应,在单位时间内产生各种电解产物所消耗能量的总和 5.2 能f平衡分析 根据测试与计算结果,结合电解槽的槽壳、内衬结构特点、工艺技术条件、操作制度等,对槽各部位 能量平衡进行如下方面的分析评价: 1)能量收支平衡的测试与计算误差,应控制在士5%以内,即:}oQ/EQ一X100y.-5% 2)分析槽能量利用率的高低及其合理性,评价槽技术条件、作业制度、槽结构参数等因素的影响 趋 势 ; 3)采用类比法(与同类型槽或设计参数),分析槽体各部位散热损失能量的分布特点,评价其合 10 YS/T481-2005 理性 。 5.3 槽壳温度分布 根据测试结果,结合槽内衬结构,操作条件和槽内炉膛测试等情况,分析评价电解槽测部、端部和槽 底钢板温度的特征值如最高温度、平均温度及其温度分布规律性的合理性。 5.4 能f平衡综合评价 综合评价能量平衡测试与计算结果,可结合电解槽的工艺技术条件、操作与管理制度和槽炉膛内形 等方面的测试情况同时进行,以便能更好地准确判断和分析,并提出合理的改进意见和建议。 表3 预焙阳极铝电解槽能f平衡表 热 收 人 热 支 出 占总收人 % 项 目 kJ/h 项 目 kJ/h a、铝电解反应耗能 b,CO,CO:气体带走热量 c、产物铝带走热量 d,残极块带走热量 e、钢爪带走热量 f、换块散失热量 9、烟气带走热量 I,Q}f h,槽体系散热损失 (1)槽壳侧板及筋板 (2)槽壳底部 (3)槽沿板 (4)盖板及水平罩 (5)阴极钢棒头 (6)铝导杆 总收人=I 总支出=,+b+-·一 +h 差 额 YS/T481-2005 附 录 A (规范性附录) 五点进电和六点进电预焙阳极铝电解槽电压平衡测试与计算方法 A.1 立柱母线压降VAR*ff A.1.1 每根立柱母线均为三部分并分别进行测试:立柱软母线段V;,线段,立柱压接V.段,及立柱硬 母线Via,每段测点取定见图A.1,分别按图示位置标记,各立柱母线根立柱母 线压降分别记V立,、v立2`/立5.(L=1^-5,分别表示5根立柱不同段压降);6根立柱母线压降分别记 V立、V立2……入。。(=1-6,分别表示6根立柱不同段压降) A.1.2 数据处理 各立柱母线=V,I十V论十Via-VI}f-臼VII&#FF.士Vsro吐VVi0+Vz+V,-,步Vzsma+I一1s V,左上+V,左下+V7右上+V,右下 二“········。·····……(A.1) 卞 — A 向 王/ Vp而V 片 - 一 日 一 一 而 纤:一 目 勺 一 一 一 阵 iF 图A.1 立柱母线电压测点示意图 根据公式分别计算各立柱母线压降。立柱母线ti 五点进电立柱母线压降计算见公式(A.Z); 艺(VAIV,Aff9DFpff9F) V立柱母线二— ························……(A.2) LJVA#*plf* 六点进电立柱母线 习(VA+V+}aowglm) V3ff*d= ·······················……(A.3) 艺V,立”,距压降 注:V文的处理方法采用平均法的原因是大多数立柱母线各段均用焊板连接为一体。若立柱规格不一致时, 认ada..w根据实测数据进行校正 A.2 阳极母线压降V。。母. 阳极母线由电解槽A侧、B侧(包含平衡母线A侧阳极母线压降V, A.2.1.1A侧阳极横母线所示,记做VAi--VA,同时测定各导杆等距压降记 做VA导杆娜距压阵。 图A.2 六点进电阳极横母线测点示惫图 V,*, Vfif2 畴 图A.3 六点进电平衡母线测点示愈图 】沁导扦.距压, 图A.4 五点进电阳极横母线测点示意图(单阳极) A.2.1.2 数据处理方法见公式(A.4): E(VA.VAi4ff#ljfikf*j) V阳A (A.4) 艺VAi$#{$PFEf* YS/T481-2005 vA, VAZ VA3 瓜山沂止干爪立一艺吐 图A.5 五点进电阳极横母线测点示意图(双阳极) 沙 }sz 少 ‘ ) 图A.6 五点进电平衡母线测点示意图 测量过程中,如出现某段阳极导杆同时有来自两侧的电流则需同时增测该段电压值,如图A.2虚 线有来自两侧电流同时汇流情况,需增测V、和VA,及其两侧的阳极等距压降 V-*VpEk,和VA14&SR。此时该区功率由原来的VA3变为VA3,见公式(A.5): VA,*EfR VA,=V、+ VA3 ·················,……(A.5) V-*Ifff*+VAAiffMR 依此类推,将各段电压公式(A.5)代人公式(A.4),即可计算出V@A. A.2.2 B侧阳极母线B侧阳极母线压降由B侧横母线压降VHiOY及平衡母线压降Vq;。构成。 A.2.2.1.1 平衡母线所示(V:F,aV,RA),计算见公式(A.6): V + 代 代 - 一 一 士k,一 V + 从 叭 VTO%&f= ·… “.··.··。·4·… ‘······。一(A.6) + 虎, 式 中: k,— 平衡母线断面修正系数,可按图纸进行修正,如断面相同,则k}=1e A.2.2.1.2 B侧阳极横母线压降,其测试方法及数据处理与A侧阳极横母线相同,数据处理见公式 (A.7) 名V(&V9,S%FV}f%) VUIex之 (A.7) 艺Va4ff*&EP# 则 VonB=V平衡十VB阳衡 (A 8) A.2.3 阳极母线压降 阳极母线): VMA艺 VA,4ff*ElffW+VPEp艺s9,;ff*EjfF# V阳极母线- 一 问 · 二,...……(A.9) 习 vA得杆等距压降十名a*ff*W&f# YS/T481- 2005 A.3 阳极电压降VR:A 阳极压降计算见公式(A.10): VHPa=V*-q+Vim+Vr+Vem+VmamA (A.10) A.3.1 阳极卡具电压降V卡昌 A.3.1.1 测定方法:卡具电压降是阳极横母线与阳极导杆间的压降,测试方法见图A.7.A,B两侧卡 具压降依次分别记作V卡iV卡。 A.3.1.2 阳极卡具电压降数据处理方法见公式(A.11): 又 (V}V;+sfgFlfs*) V卡具 (A.11 艺VWF4WEM A.3.2 铝导杆电压降V#YF A.3.2.1 测定方法:依次测A,B两侧导杆电压降,测试值记作V导1……V导t见图A. A.3.2.2 铝导杆电压降数据处理方法见公式(A.12) 又(V$1Vl*ff*&Sx) V导杯 (A.12) 艺Vi$#f*wff* A.3.3 爆炸焊片电压降V, A.3.3.1 测定方法:依次测V1,VV;爆炸焊片压降,测试值记作V,,见图A.7 A.3.3.2 爆炸焊片电压降数据处理方法见公式(A.13): 又(Voivs4f*EiFR) V. (A.13 艺v,杆。压” 图A.7 阳极导杆、妞炸焊测点示意图 YS/T481-2005 A.3.4 钢爪 电压降VMm(mV) A.3.4.1测定方法:依次测VV,每块(组)阳极钢爪电压降,记作VV-。见图A.8, A.34.2 数据处理方法 先用算术平均法计算每块(组)阳极的m个钢爪(单极为三或四个钢爪,双极为六或八个钢爪)压降 V爪,,再用功率法计算全部钢爪的平均压降V,爪,见公式(A.14)和(A.15) 图A.8 阳极钢爪及炭块示意图 Vm,= (Vu+v。+ ……+v。/)、 V爪 = (V,+V:+ ……+V,m)/m (A.14 艺V(1U1V$4P*&EPF) VKim (A.15 艺V、杆等距压降 A,3.5 阳极炭块电压降Vmnrae A,3.5.1 测定方法 揭开炉盖,用多功能天车打测定洞。测定棒一端插在阳极钢爪与碳块相切位置,另一端钩在阳极底 表面上,见图A.8 A,3.5.2 数据处理方法 先用算术平均计算每块阳极的m个钢爪至底掌的压降,见公式(A.16);再用功率法计算阳极碳块 压降见公式(A.17). Vno;= (V,十Vz+ ··…+V,-)/m ······················。。…(A.16) 习(VmV.gffv}ERR) VFR&Atu=— ·····················……(A.17) 艺V5#ibf,EER A.4 炉底电压降VIP16 A.4.1 测定方法:在电解槽A,B侧各均匀取二个点(可根据槽型选择测点个数)的位置揭开相应的炉 盖,用多功能天车打测定洞2n个,见图A,9, A,4.2 炉底电压降数据处理方法见公式(A.18): 艺VA,+艺vBpl; v,。-一 2n一( ···················。·········…·…A‘.‘“) YS/T481-2005 图A.9 炉底电压降测点示意图 A.5 阴极母线电压降Vwa*a A.5.1 测定方法 将汇流到同一根立柱的A,B侧阴极母线及对应的阴极软带视为一个区,有N根立柱就有N个小 区,每区电压降记为V95N。六点进电的电解槽测点共分成6个区,VYIN为Vm-vW**-VWO;五点进电 的电解槽测点共分成5个区,VMN记做Vgj,、VAPzV911。每个区内从每根阴极钢棒焊头至阴极母线 对应的立柱汇流点为测点,分别记做VN,VN.,同时测定每根阴极软带的压降值记做VNRIk*a,测点 见图A.10,A.1% (图A.10,A.11分别为六点、五点进电母线配置实例之一。) 叭mV 二止兰二到 件={ *。篇 ,止 5区 6区 图A.10 六点进电阴极母线电压降测点示意图 A.5.2 数据处理 在处理数据时,考虑到电解槽阴极软母线形式不同,在计算时,实测阴极软带压降应乘以相应的电 流分布修正系数K,K,(含温度及等导校正,等导校正按阴极软带实际尺寸计算,不同配置母线系 统,该系数不同)。各小区压降数据处理见公式(A.19): 艺CVN,VNRjR) VNPAV,=K,VNmum,;VfN=吐一 — ······。·。··…·…(A.19) 艺VN YS/T481-2005 一 · 卜 命 专 ! · 一 ︷ : 图A.11 五点进电阴极母线电压降测点示意图 式中n为第N小区内各阴极软带到对应立柱电流回路数量. 计算出6(或5)个小区内电压降后再计算总的阴极母线电压降VR&ftko 六点进电电解槽阴极母线); VR,名VAPkl;+VFqS艺VAPV.,+VPJ6艺V,Flv} V91*wce一 上三 一 吐〕 ~一 二二L ·········一· (A.20) 习V,软+习Vmks……+艺Vsglv,i 五点进电电解槽阴极母线), VM,名V,VIs;+VFJz名Vftt,+VAF6名V5sla. V阴扭母线 一 名V,APV,+艺Vmft……+习V,AFA!i A 2 ] A.6 效应分摊电压VMJV}r 效应分摊电压计算见公式(A.22): V效应分摊_n(V效一V工))t (A.22 1440 式 中: n— 效应系数,单位为次/(槽 ·日); V= 槽工作电压,单位为伏(V); V效— 效应发生时电压,单位为伏(V ; 效应持续时间,单位为分钟(min). A.7 极间电压V极目 A.7.1 短路法 A.7.1.1确定进行电压平衡测试的电解槽,要求炉膛 比较大,规整,以防止阳极下降受阻或电解质 溢流 。 A.7.1.2 测定步骤:立柱母线电压降、阳极母线电压降、阳极电压降、炉底电压降、阴极母线电压降测 定完毕之后,测电解质电压和反电动势。先与计算机联系,打印该槽状态表,确定当时槽工作电压记作 V,。确认当时回转计数值为m,(并有现场观察记录),通知计算机室将该槽短路,当阳极全部浸人铝液 中为止。计算机室立即自动记录整个过程,打印槽状态表,该槽电压为Vz,回转计数值为M- 1R YS/T481- 2005 短路法计算极间电压的方法见公式(A.23)和公式(A.24); V3一V2=V.间=V电解质+V极化 ··。···············……(A.23 V。工作=V立。母,+V阳。母线+V阳。+Vte+V俞毋线+V电,质+V。化 ……(A.24) A.7.2 反减法 将立柱母线电压降、阳极母线电压降、阳极电压降、炉底电压降、阴极母线电压降、效应分摊电压降 测定完之后 ,通过数据处理,用测试期槽平均电压减去已知测试计算的槽各部压降,求极间电压,见公式 (A.25)。 V极间一VM平均一(V立往母线,极母线+V阳饭+V沪底+Vm极母线+V效应分摊)……(A.25) A.7.3 “电压一极距”法 电解质压降采用 “电压一极距法”进行测量,测量时先升阳极三次,每次5mm,然后分三次降阳极 回原位,记录每次升降阳极的槽电压及有关数据,同时用极距测定棒测量槽极距值,利用测量结果计算 出电解质电压降。 A.7.4 反电动势 由于反电动势只能在停电时测量,为避免停电中测量反电动势造成的槽况波动,一般情况下,其值 按经验值取定(预焙阳极电解槽可取 1.65V). A.8 计算结果 六点、五点进电预焙阳极铝电解槽电压计算结果见表A.1, 表A.1 六点、五点进电预焙阳极铝电解槽电压平衡情况 项 目 电压降/mV 点总电压的百分数/% 立柱 1 立柱 2 立柱 3 一、立柱母线 A侧 二、阳极母线,爆炸焊 三 、阳极 4,钢爪 5、阳极碳块 总压降 四 、炉底 YS/T481-2005 表 A.1(续) 项 目 电压降/mV 点总电压的百分数/% 1区 2区 3区 五、阴极母线区 总压降 六、效应分摊 七 、极 间 总 计 瞬时槽 电压 误 差(%) 电 流 (A) 测 量 时 间 槽 龄 赞:五点进电预焙阳极铝电解槽电压平衡计算结果不包括带 “二”项

    上一篇:四川华冶电气有限公
    下一篇:没有了